本發(fā)明涉及一種金屬環(huán)層疊體的制造方法。
背景技術(shù)：
通過鋼制的傳動帶將輸入側(cè)帶輪與輸出側(cè)帶輪連接的鋼帶式無級變速器(cvt：continuouslyvariabletransmission)被用于汽車等。該鋼帶式cvt中的傳動帶具有的結(jié)構(gòu)為，在由層疊為嵌套狀的多個薄板金屬環(huán)構(gòu)成的金屬環(huán)層疊體上無間隙地排列并安裝了大量元件。通過金屬環(huán)層疊體的張力而將元件壓靠至輸入側(cè)以及輸出側(cè)帶輪，將動力從輸入側(cè)帶輪傳遞到輸出側(cè)帶輪。
為了確保元件與輸入側(cè)以及輸出側(cè)帶輪的摩擦力，向構(gòu)成金屬環(huán)層疊體的各個金屬環(huán)施加高的張力。因此，作為析出強(qiáng)化型超強(qiáng)度鋼的馬氏體時效鋼被用作金屬環(huán)。此外，還在高的張力狀態(tài)下對金屬環(huán)反復(fù)施加彎曲應(yīng)力。因此，出于提高疲勞強(qiáng)度的目的，對金屬環(huán)的表面實(shí)施賦予壓縮殘余應(yīng)力的氮化處理。
一般地，在對多個金屬環(huán)一個一個地分別進(jìn)行氮化處理之后，將這些金屬環(huán)層疊。因此，存在氮化處理裝置變得大型化等問題。
與此相對，在日本特表2016-505092號公報(bào)中公開了一種將多個金屬環(huán)層疊，并在形成上述金屬環(huán)層疊體之后進(jìn)行氮化處理的方法。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
關(guān)于對由馬氏體時效鋼制成的多個金屬環(huán)被層疊而成的金屬環(huán)層疊體進(jìn)行時效處理后進(jìn)行氮化處理的金屬環(huán)層疊體的制造方法，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了以下問題。
如日本特表2016-505092號公報(bào)中公開地，當(dāng)對金屬環(huán)層疊體進(jìn)行氮化處理時，在位于金屬環(huán)層疊體的中間的金屬環(huán)中，氨等氮化氣體難以進(jìn)入而難以被氮化。因此，存在位于金屬環(huán)層疊體的表面的金屬環(huán)與位于中間的金屬環(huán)的表面硬度之差變大的問題。
本發(fā)明是鑒于上述情況完成的，并在維持所需的強(qiáng)度的同時，減小位于金屬環(huán)層疊體的表面的金屬環(huán)與位于中間的金屬環(huán)的表面硬度之差。
本發(fā)明的一個方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法，具有：
對由馬氏體時效鋼制成的多個金屬環(huán)層疊而成的金屬環(huán)層疊體進(jìn)行時效處理的步驟；
對被時效處理的所述金屬環(huán)層疊體進(jìn)行氮化處理的步驟，
在時效處理的步驟之后且氮化處理的步驟之前，在350℃以上且時效處理溫度以下的溫度，對所述金屬環(huán)層疊體進(jìn)行氧化處理。
在本發(fā)明的一個方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法中，在時效處理步驟之后且氮化處理步驟之前，在350℃以上且時效處理溫度以下的溫度，對所述金屬環(huán)層疊體進(jìn)行氧化處理。因此，能夠在維持所需的強(qiáng)度的同時，減小位于金屬環(huán)層疊體的表面的金屬環(huán)與位于中間的金屬環(huán)的表面硬度之差。
所述時效處理溫度也可以為450～500℃。
此外，該金屬環(huán)層疊體也可以被用于帶式無級變速器的傳動帶。
根據(jù)本發(fā)明，能夠在維持所需的強(qiáng)度的同時，減小位于金屬環(huán)層疊體的表面的金屬環(huán)與位于中間的金屬環(huán)的表面硬度之差。
從下文記載的詳細(xì)描述以及以說明方式給出的附圖中，本發(fā)明的上述內(nèi)容和其他目的、特征和優(yōu)點(diǎn)被更充分地理解，因此不應(yīng)被認(rèn)為是限制本發(fā)明。
附圖說明
圖1是構(gòu)成由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的金屬環(huán)的立體剖視圖。
圖2是應(yīng)用了由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的帶式無級變速器的剖視圖。
圖3是應(yīng)用了由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的帶式無級變速器的側(cè)視圖。
圖4是示出了第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法的流程圖。
圖5是示出了第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法的立體圖。
圖6是示出了氮化處理后的表面硬度的氧化處理溫度依賴性的圖。
圖7是示出了氧化處理溫度為300℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖8是示出了氧化處理溫度為330℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖9是示出了氧化處理溫度為360℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖10是示出了氧化處理溫度為400℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖11是示出了金屬環(huán)層疊體中的表面環(huán)及中央環(huán)的氮化處理后的表面硬度的氧化處理溫度依賴性的圖。
具體實(shí)施方式
以下，參照附圖，對應(yīng)用了本發(fā)明的具體實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。但是，本公開并非限定于以下的實(shí)施方式。此外，為了使說明明確，以下的記載及附圖被適當(dāng)?shù)睾喕?/p>
(第一實(shí)施方式)
＜金屬環(huán)的構(gòu)成＞
首先，參照圖1，說明構(gòu)成由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的金屬環(huán)。圖1是構(gòu)成由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的金屬環(huán)的立體剖視圖。
金屬環(huán)11是由馬氏體時效鋼制成的帶狀薄板部件。金屬環(huán)11的厚度為例如0.150～0.200mm左右，寬度為例如10mm左右。如圖1所示，金屬環(huán)11在其截面中在表面即外周面11a、內(nèi)周面11b以及兩個端面11c具有氮化層12。換言之，作為整塊的非氮化部11d的整個外邊緣被氮化層12包圍。
另外，金屬環(huán)11以寬度方向上的中央部比寬度方向上的兩端部更稍微向外周面11a側(cè)突出的方式，緩緩地彎曲。
金屬環(huán)11由馬氏體時效鋼制成。馬氏體時效鋼是將碳濃度設(shè)為0.03質(zhì)量％以下，并添加了ni(鎳)、co(鈷)、mo(鉬)、ti(鈦)、al(鋁)等的析出強(qiáng)化型超強(qiáng)度鋼，通過時效處理而能夠獲得高強(qiáng)度及高韌性。馬氏體時效鋼的組成例如為17～19質(zhì)量％的ni、7～13質(zhì)量％的co、3～6質(zhì)量％的mo、0.3～1.0質(zhì)量％的ti、以及0.05～0.15質(zhì)量％的al、其余為fe以及不可避免的雜質(zhì)。此外，例如可以少量地含有cr、cu等。
詳細(xì)地，參照圖2、圖3如后所述地，通過將周長稍有不同的多個(例如10個左右)金屬環(huán)11層疊為嵌套狀而構(gòu)成了金屬環(huán)層疊體10。
＜應(yīng)用了金屬環(huán)的帶式無級變速器的構(gòu)成＞
接下來，參照圖2和圖3，說明應(yīng)用了由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的帶式無級變速器1。圖2是應(yīng)用了由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的帶式無級變速器的剖視圖。圖3是應(yīng)用了由第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法制造的金屬環(huán)層疊體的帶式無級變速器的側(cè)視圖。
如圖2和圖3所示，通過將周長稍有不同的多個金屬環(huán)11層疊為嵌套狀而構(gòu)成左右一對的金屬環(huán)層疊體10。如圖3所示，通過將大量(例如400個左右)元件15無間隙地排列并安裝在該一對金屬環(huán)層疊體10而構(gòu)成傳動帶2。在此，元件15的板厚方向與金屬環(huán)層疊體10的圓周方向一致。
圖2的虛線圓內(nèi)示出了傳動帶2的放大圖。如圖2的放大圖所示，元件15由腹部15d、頭部15f、以及在寬度方向上的中央部連結(jié)兩者的頸部15g構(gòu)成。腹部15d具有與輸入側(cè)帶輪4、輸出側(cè)帶輪5卡合的端面部15a、15b以及鎖定邊緣部15c。在頭部15f形成有相互在層疊方向上形成凹凸并卡合的凹凸卡合部15e。并且，在頸部15g的兩側(cè)，在腹部15d以及頭部15f之間插入有一對金屬環(huán)層疊體10。
如圖3所示，由金屬環(huán)層疊體10以及大量元件15構(gòu)成的傳動帶2卷繞在輸入側(cè)帶輪4以及輸出側(cè)帶輪5。在傳動帶2的兩個彎曲區(qū)間中，元件15由于金屬環(huán)層疊體10的張力而被壓靠至輸入側(cè)帶輪4以及輸出側(cè)帶輪5。因此，能夠?qū)恿妮斎雮?cè)帶輪4傳遞到輸出側(cè)帶輪5。
在此，如圖3所示，帶式無級變速器1具有與輸入軸3連結(jié)的輸入側(cè)帶輪4、與輸出軸6連結(jié)的輸出側(cè)帶輪5、以及卷繞在兩者之間的用于傳遞動力的傳動帶2。在該帶式無級變速器1中，動力從未示出的車輛的發(fā)動機(jī)經(jīng)由離合器、變矩器而被輸入到輸入軸3。另一方面，動力從輸出軸6經(jīng)由未示出的減速齒輪機(jī)構(gòu)、差動齒輪裝置而被輸出到左右的驅(qū)動輪。
如圖2所示，輸出側(cè)帶輪5具有被固定于輸出軸6的固定側(cè)滑輪部件5a、和可軸向移位地被支承于輸出軸6的可動側(cè)滑輪部件5b。固定側(cè)滑輪部件5a與可動側(cè)滑輪部件5b之間形成有大致v字形的槽，并能夠改變槽寬度w。在輸出側(cè)帶輪5附設(shè)有壓縮螺旋彈簧7以及液壓致動器8。
壓縮螺旋彈簧7在縮小輸出側(cè)帶輪5的槽寬度w的降檔方向?qū)蓜觽?cè)滑輪部件5b進(jìn)行施力。
液壓致動器8使液壓作用于可動側(cè)滑輪部件5b的背面?zhèn)?，使可動?cè)滑輪部件5b沿軸向移位。
根據(jù)該構(gòu)成，能夠使傳動帶2針對輸出側(cè)帶輪5的卷繞半徑r在從最小半徑rmin到最大半徑rmax的范圍內(nèi)變化。
另外，除了沒有諸如壓縮螺旋彈簧7的施力部件這一點(diǎn)之外，輸入側(cè)帶輪4具有與輸出側(cè)帶輪5大致相同的構(gòu)成。盡管未詳細(xì)示出，但是輸入側(cè)帶輪4具有被固定于輸入軸3的固定側(cè)滑輪部件、和可軸向移位地被支承于輸入軸3以在與該固定側(cè)滑輪部件之間形成大致v字形的槽的可動側(cè)滑輪部件。進(jìn)一步地，具有能夠沿升檔方向?qū)蓜觽?cè)滑輪部件進(jìn)行施力的液壓致動器。
＜金屬環(huán)的制造方法＞
接下來，參照圖4和圖5，說明第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法。圖4是示出了第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法的流程圖。圖5是示出了第一實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法的立體圖。
在圖4所示的工序之前，例如進(jìn)行以下處理。
首先，如圖5的上側(cè)所示，將片狀材料成形為圓筒狀并將端面彼此焊接來制造管狀材料。當(dāng)然，管狀材料不限于這種焊接管，也可以是無縫管。
接著，如圖5的下側(cè)所示，對管狀材料進(jìn)行固溶化處理之后，從管狀材料切出金屬環(huán)11。
接下來，盡管未示出，但是將金屬環(huán)11變薄至規(guī)定的厚度，并且將其延伸至規(guī)定周長。
然后，為了除去應(yīng)變，在氮環(huán)境或還原環(huán)境中，在800～900℃左右的溫度下退火5～30分左右。
進(jìn)一步地，對退火的金屬環(huán)11施加張力，高精度地將其調(diào)節(jié)至規(guī)定的周長之后，將金屬環(huán)11層疊并形成金屬環(huán)層疊體10。
之后，實(shí)施圖4所示的工序。
首先，如圖4所示，對金屬環(huán)層疊體10進(jìn)行時效處理(步驟st1)。時效處理例如在氮環(huán)境或還原環(huán)境中在450～500℃左右的溫度實(shí)施90～180分鐘左右。
接著，對金屬環(huán)層疊體10進(jìn)行氧化處理(步驟st2)。氧化處理是用于促進(jìn)氮化處理的預(yù)處理。氧化處理在350℃以上且時效處理溫度以下實(shí)施。氧化處理時間例如為15～60分鐘。后面講詳細(xì)描述氧化處理溫度。
最后，對金屬環(huán)層疊體10進(jìn)行氮化處理(步驟st3)。氮化處理例如在5～15體積％的氨氣、1～3體積％的氫氣、其余為氮?dú)獾沫h(huán)境中在400～450℃左右的溫度實(shí)施40～120分鐘左右。
另外，環(huán)境中的氫氣是通過以下所示的氨氣的熱分解反應(yīng)產(chǎn)生的。
2nh3→2(n)+3h2
在此，(n)是與金屬環(huán)11的表面接觸而產(chǎn)生的氮原子。該氮原子滲入金屬環(huán)11的內(nèi)部，從而生成氮化物，形成圖1所示的氮化層12。
如上說明地，在本實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法中，不是對多個金屬環(huán)11一個一個地分別進(jìn)行氮化處理，而是對金屬環(huán)層疊體10進(jìn)行氮化處理。因此，能夠使氮化處理裝置小型化。
另一方面，在對金屬環(huán)層疊體10進(jìn)行氮化處理的情況下，與對金屬環(huán)11一個一個地進(jìn)行氮化處理的情況相比，位于金屬環(huán)層疊體的表面的金屬環(huán)與位于中間的金屬環(huán)的表面硬度容易產(chǎn)生差異。
具體地，由于最外周的金屬環(huán)11的外周面11a以及最內(nèi)周的金屬環(huán)11的內(nèi)周面11b露出，所以容易被氮化。相反地，由于位于金屬環(huán)層疊體10的中間的金屬環(huán)11的外周面11a以及內(nèi)周面11b與相鄰金屬環(huán)11的外周面11a或內(nèi)周面11b緊貼，氨氣難以進(jìn)入而難以被氮化。
因此，位于金屬環(huán)層疊體10的中間的金屬環(huán)11的外周面11a以及內(nèi)周面11b與最外周的金屬環(huán)11的外周面11a以及最內(nèi)周的金屬環(huán)11的內(nèi)周面11b相比，氮化層12變薄，表面硬度容易變小。
此外，最外周的金屬環(huán)11的內(nèi)周面11b以及最內(nèi)周的金屬環(huán)11的外周面11a的表面硬度也同樣容易變小。
另外，氮化層12的厚度例如能夠通過硝酸鹽蝕刻后的微觀組織觀察來測定。此外，金屬環(huán)11的表面硬度例如能夠通過顯微維氏硬度試驗(yàn)測定。
因此，在本實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法中，在350℃以上且時效處理溫度以下實(shí)施用于促進(jìn)氮化處理的氧化處理。通過將氧化處理溫度設(shè)為350℃以上，能夠縮小金屬環(huán)層疊體10中的金屬環(huán)11之間的表面硬度之差。另一方面，通過將氧化處理溫度設(shè)為時效處理溫度以下，抑制了過時效，能夠?qū)⒔饘侪h(huán)11的整塊(非氮化部11d)維持為所需的強(qiáng)度。
＜關(guān)于氧化處理溫度＞
如上所述，在本實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法中，為了縮小金屬環(huán)層疊體10中的金屬環(huán)11之間的表面硬度之差，在350℃以上實(shí)施氧化處理。以下，對氧化處理溫度進(jìn)行說明。
圖6是示出了氮化處理后的表面硬度的氧化處理溫度依賴性的圖。圖6的橫軸表示氧化處理溫度，縱軸表示氮化處理后的表面硬度(hv)。
如圖6所示，針對由9質(zhì)量％的co以及12質(zhì)量％的co的兩種馬氏體時效鋼制成的一個金屬環(huán)11，調(diào)查了氮化處理后的表面硬度的氧化處理溫度依賴性。co以外的組成為，18質(zhì)量％的ni、5質(zhì)量％的mo、0.45質(zhì)量％的ti、0.1質(zhì)量％的al、其余為fe以及不可避免的雜質(zhì)，任意的金屬環(huán)11均相同。金屬環(huán)11的厚度為0.185mm，寬度為9.7mm。
與本實(shí)施方式涉及的金屬環(huán)層疊體的制造方法相同地，在對被時效處理的金屬環(huán)11進(jìn)行了氧化處理之后，進(jìn)行了氮化處理。
時效處理在n2氣體90％+h2氣體10％的環(huán)境下在470℃實(shí)施了120分鐘。
氧化處理在大氣環(huán)境下在各個溫度實(shí)施了30分鐘。
氮化處理在n2氣體90％+nh3氣體10％的環(huán)境下在420℃實(shí)施了70分鐘。
氮化處理后的表面硬度(hv)通過顯微維氏硬度試驗(yàn)來測定。
如圖6所示，9質(zhì)量％的co以及12質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11的氮化處理后的表面硬度均在氧化處理溫度300℃顯示出峰值。氧化處理是用于促進(jìn)氮化處理的預(yù)處理，但是當(dāng)氧化處理溫度超過300℃時，推測會生成co的氧化物并阻止氮化。
如圖6所示，在與9質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11相比而co量多12質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11中，超過300℃的氧化處理溫度中的表面硬度的降低是顯著的。
接著，針對層疊了9個圖6所示的12質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11而成的金屬環(huán)層疊體10，在300℃、330℃、360℃、400℃進(jìn)行氧化處理，并調(diào)查了氮化處理后的表面硬度。具體地，針對金屬環(huán)層疊體10的最外周(第1個)的金屬環(huán)11以及中央(第5個)的金屬環(huán)11，調(diào)查了外周面11a的表面硬度。其他條件如上所述。
在此，氧化處理溫度為300℃、330℃的金屬環(huán)層疊體10是比較例，氧化處理溫度為360℃、400℃的金屬環(huán)層疊體10是實(shí)施例。
圖7是示出了氧化處理溫度為300℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖8是示出了氧化處理溫度為330℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖9是示出了氧化處理溫度為360℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖10是示出了氧化處理溫度為400℃的金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的表面硬度的變化的圖。
圖7～圖10的橫軸表示距金屬環(huán)層疊體的寬度方向上的中央的距離(mm)，縱軸表示氮化處理后的表面硬度(hv)。
圖7～圖10的圖的上方示意性示出了金屬環(huán)層疊體10的剖視圖。金屬環(huán)層疊體10的剖視圖中的寬度方向上的位置與圖7～圖10的圖的橫軸一致。在圖7～圖10中，用陰影線示出了作為測定對象的最外周的金屬環(huán)11(圖中以及以下為“表面環(huán)”)以及中央的金屬環(huán)11(圖中以及以下為“中央環(huán)”)。
如圖7～圖10所示，表面環(huán)的表面硬度為固定，與寬度方向上的位置無關(guān)。具體地，如圖7所示，在氧化處理溫度為300℃的情況下，表面環(huán)的表面硬度固定在950hv左右。如圖8所示，在氧化處理溫度為330℃的情況下，表面環(huán)的表面硬度固定在940hv左右。如圖9所示，在氧化處理溫度為360℃的情況下，表面環(huán)的表面硬度固定在910hv左右。而且，如圖10所示，在氧化處理溫度為400℃的情況下，表面環(huán)的表面硬度固定在870hv左右。圖7～圖10所示的表面環(huán)的表面硬度與圖6所示的12質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11中的表面硬度的值大致一致。
另一方面，如圖7所示，在氧化處理溫度為300℃的情況下，中央環(huán)的表面硬度在寬度方向上的兩端部與表面環(huán)的表面硬度等同。但是，表面硬度從兩端部朝向中央部急劇降低。具體地，表面硬度從950hv左右降低至860hv左右。即，表面環(huán)與中央環(huán)的表面硬度之差為90hv左右。
此外，如圖8所示，氧化處理溫度為330℃的情況也顯示出與氧化處理溫度為300℃的情況相同的傾向。具體地，表面硬度從940hv左右降低至890hv左右。即，表面環(huán)與中央環(huán)的表面硬度之差為50hv左右。
與此相對，如圖9所示，在氧化處理溫度為360℃的情況下，中央環(huán)的表面硬度從寬度方向上的兩端部朝向中央部沒有降低太多。具體地，僅從910hv左右降低至880hv左右。即，表面環(huán)與中央環(huán)的表面硬度之差為30hv左右。
此外，如圖10所示，在氧化處理溫度為400℃的情況下，中央環(huán)的表面硬度從寬度方向上的兩端部朝向中央部幾乎沒有降低。具體地，僅從870hv左右降低至850hv左右。即，表面環(huán)與中央環(huán)的表面硬度之差為20hv左右。
這樣，在氧化處理溫度為360℃以及400℃的實(shí)施例涉及的金屬環(huán)層疊體10中，雖然表面硬度的值有所降低，但是將比較例涉及的金屬環(huán)11之間的表面硬度之差大幅地縮小至約30hv以下。
圖11是示出了金屬環(huán)層疊體中的表面環(huán)及中央環(huán)的氮化處理后的表面硬度的氧化處理溫度依賴性的圖。與圖6相同地，圖11的橫軸表示氧化處理溫度，縱軸表示氮化處理后的表面硬度(hv)。圖11中的表面環(huán)的曲線是根據(jù)圖7～圖10中的“距寬度方向上的中央的距離”為-1mm、0mm、1mm處的表面環(huán)的數(shù)據(jù)(3點(diǎn))的平均值繪制而成的曲線。如上所述，該表面環(huán)的曲線與圖6中的12質(zhì)量％的co的金屬環(huán)11的曲線大致一致。圖11中的中央環(huán)的曲線是根據(jù)圖7～圖10中的“距寬度方向上的中央的距離”為-1mm、0mm、1mm處的中央環(huán)的數(shù)據(jù)(3點(diǎn))的平均值繪制而成的曲線。
在金屬環(huán)層疊體10中，關(guān)于中央環(huán)的寬度方向上的中央部，被認(rèn)為與表面環(huán)相比而氧化處理時的氧濃度以及氮化處理時的氨氣濃度都低的狀態(tài)相同。因此，關(guān)于中央環(huán)的寬度方向上的中央部，可以認(rèn)為與表面環(huán)相比而促進(jìn)氮化處理的氧化也難以產(chǎn)生，此后的氮化也難以產(chǎn)生。因此，如圖11所示，與最外周的金屬環(huán)11相比，中央的金屬環(huán)11的氮化處理后的表面硬度變低。
此外，由于與表面環(huán)相比，在中央環(huán)的寬度方向上的中央部的氧濃度較低，因此表面硬度顯示出峰值的氧化處理溫度移至330℃附近。而且，如圖11所示地，從300℃到350℃，與表面環(huán)的表面硬度急劇下降相對地，中央環(huán)的表面硬度具有峰。
因此，表面環(huán)與中央環(huán)的表面硬度之差急劇變小。因此，如圖11中的點(diǎn)所示地，通過將氧化處理溫度設(shè)為350℃以上，能夠縮小金屬環(huán)層疊體10中的金屬環(huán)11之間的表面硬度之差。具體地，能夠?qū)⒔饘侪h(huán)層疊體10中的金屬環(huán)11之間的表面硬度之差變?yōu)榧s30hv以下。
根據(jù)以上的本公開的說明，明確了能夠?qū)Ρ竟_進(jìn)行各種變形。這樣的變形不應(yīng)被視為脫離了本公開的思想及范圍，此外，所有的對本領(lǐng)域技術(shù)人員而言顯而易見的改良都包括在權(quán)利要求書的保護(hù)范圍中。